\n| Berechnet Vakuumschub \u03b5=57,3, 30 Bar Brennkammerdruck<\/span><\/td>\n | 325 kN<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n <\/p>\n Basiskonzept<\/h3>\nWie schon bei den vorherigen Blogs gesagt, möchte ich eine Rakete haben die ohne Booster auch die Sojus ersetzt. Das sind dann 5 t in einen SSO und 6 t in einen LEO. Nimmt man LOX\/Kerosin-Raketen mit vergleichbarer Nutzlast, so kommt man auf die Dnepr, Zenit oder Angara, die bei 2 bis 3 % Nutzlast liegen. Angesichts des hohen spezifischen Impulses würde ich an das obere Ende (3 %) greifen, doch auch dann brauche ich für 6 t LEO-Nutzlast eine Rakete die 200 t wiegt. 200 t ist etwas dumm, weil zwei Triebwerke 200 t Schub haben, aber man mit Schubüberschuss, (erwünscht mindestens 12 m\/s Startbeschleunigung = 2400 kN Schub) starten muss. Immerhin ist es auf 110 % steigerbar. Davon muss man Gebrauch machen. Zumindest bei der kleinsten Version, bei den größeren durch Booster mit Schubüberschuss nicht. Bei 220 t Schub und starten mit 12 m\/s darf die Rakete maximal 183 t wiegen. Rechnen wir 8 t für Nutzlastspitze und Nutzlast ab, so ist man bei 175 t für zwei Stufen. Die habe ich auf 30 t und 145 t aufgeteilt. Das entspricht bei 6 t LEO-Nutzlast einem Verhältnis von 4,83 und 5 zwischen den Stufen bzw. der Nutzlast.<\/p>\n Die grundlegende Architektur ist die einer Rakete mit einem Triebwerk, gleichem Durchmesser bei allen Stufen und Booster. Damit sind Tankdome überall gleich, zylindrische Tankteile ebenso, ja man kann sogar das Schubgerüst gleichmachen und drei Positionen vorsehen \u2013 einer zentralen für eine Rakete mit einem Triebwerk, zwei äußeren für zwei Triebwerke. Alle drei kann man nicht nutzen, weil die Düse 163 cm Durchmesser hat. Drei Düsen hätten dann 489 cm Durchmesser, dazu käme noch Sicherheitsabstand zum Schwenken.<\/p>\n Erststufe<\/h3>\nKommen wir zum Durchmesser der ersten Stufe. Hier einige Daten von LOX\/RP-1 Erststufen:<\/p>\n \n\n\n\n\n <\/colgroup>\n\n\n| Stufe<\/th>\n | Masse<\/th>\n | Strukturfaktor<\/th>\n | Durchmesser<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n | \n\n| Thor ELT<\/td>\n | 70.354 kg<\/td>\n | 18,9<\/td>\n | 2,44 m<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Angara<\/td>\n | 141.500 kg<\/td>\n | 15,5<\/td>\n | 2.90 m<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Atlas H<\/td>\n | 149.050 kg<\/td>\n | 18,7<\/td>\n | 3,05 m<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Atlas V<\/td>\n | 305.440<\/td>\n | 14,3<\/td>\n | 3,81 m<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Zenit Erststufe<\/td>\n | 356.082<\/td>\n | 11,05<\/td>\n | 3,90 m<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n Es gäbe noch weitere Stufen zu ergänzten, insbesondere Hydrazin\/NTO Stufen, bei denen der Treibstoff eine ähnliche Dichte hat. Ich habe ganz schlanke Stufen weggelassen. Fangen wir mit dem Durchmesser an. Für eine 145 t Stufe wäre bei LOX\/Kerosin ein Durchmesser von 3 m angemessen. Methan ist aber vergleichen mit Kerosin nicht so dicht. Die Dichte beträgt nur 0,42 g\/cm\u00b3 anstatt 0,8 bis 0,85 bei Kerosin. Das entspricht je nach Mischungsverhältnis einem Volumenunterschied von 20 bis 25 %. Daher habe ich den Durchmesser höher angesetzt zu 3,30 m. Die Oberstufendüse muss dann noch kleiner werden. Doch dazu später.<\/p>\n Was auffällt, ist das früher Raketen bessere Strukturfaktoren hatten. Die Atlas war innendruckstabilisiert, doch selbst die Thor mit konventioneller Bauweise kommt auf über 18, allerdings kann sie nur mit Boostern abheben. Bei der Atlas trägt die schwere Struktur Rechnung, dass die Booster über sie die Kräfte übertragen. Warum Russlands Träger so miserable Werte haben, entzieht sich meines Wissens. Die hohen Strukturfaktoren kommen auch durch rationelle Fertigung: Früher waren die Materialdicken den Belastungen angepasst, heute ist sie einheitlich. Keiner der modernen Träger hat einen Integraltank mit gemeinsamen Zwischenboden stattdessen zwei getrennte Tanks mit jeweils einem Abschluss und einer zusätzlichen Zwischentanksektion.<\/p>\n Auch unsere Rakete muss Kräfte von Boostern aufnehmen, aber Flüssigboostern die nicht die starken Vibrationen von Feststoffboostern erzeugen. Vibrationen haben kurzzeitige Beschleunigungsspitzen die viel mehr Belastungen als gleichförmiger Schub erzeugen. So könnte der Strukturfaktor höher als bei der Atlas sein. Anderseits ist der Methantank auch größer als der RP-1 Tank. Das ist wieder ein gegenläufiger Effekt. Ich habe für die Erststufe einen Strukturfaktor von 16,1 angenommen. Einen solchen erreichte selbst Ariane 4 L230 und die galt mit ihrer Edelstahlbauweise nicht gerade als Hitech. Der Strukturfaktor ist für die Erststufe relativ unbedeutend. Bei 145 t Startmasse ist sie dann ohne Treibstoff 9 t schwer und vergleichbar dem Angara URM-1. Ich errechne eine Länge von 19,84 m nur für den Treibstoff. Dazu kommen noch unterer Heckskirt, Zwischentanksektion und Stufenadapter, der um Gewicht zu sparen erst beim Oberstufentank aufhört. Das erhöht die Länge auf 30 m.<\/p>\n Booster<\/h3>\nAn der Erststufe müssen die Booster angebracht werden. Das tut man am besten an strukturverstärkten Teilen. Das kann sein:<\/p>\n \n- Oberer Stufenadapter<\/li>\n
- Unterer Heckskirt<\/li>\n
- Zwischentanksektion<\/li>\n<\/ul>\n
Ungünstig ist es sie mitten an einem Tank anzubringen, dann muss die Tankwand extrem stark sein. Titan und Ariane 5 bringen die Booster oben und unten an. Ebenso die Langer Marsch 5. Die ersten Deltas brachten kurze Booster nur unten am Heck an, ebenso ist es bei den kurzen Boostern der H-IIA. H-IIA\/B, Atlas V und Delta 4 und Ariane 3+4 unten am Heck und in der Zwischentanksektion. Das Letzte habe ich auch gewählt, weil sonst die Booster einen anderen Durchmesser als die Zentralstufe haben müssen. (Bei der langen Marsch 5 z.B. 2,25 und 3,35 m).<\/p>\n Der Methan-Tank ist der untere Tank, weil man den dichteren Sauerstoff nahe des Schwerpunkts der Rakete in der Mitte haben möchte. Bei einer Treibstoffzuladung von 136 t und einem Masseverhältnis von 3,4 zu 1 sind es 30,91 t Methan, die bei einer Dichte von 0,42 ein Volumen von 73,6 m\u00b3 haben. Im Folgenden bin ich von zylindrischen Tanks ohne die Kugelschnitte am Ende ausgegangen, weil diese auch bei den Boostern in gleicher Größe vorhanden sind. Bei 3,28 m Innendurchmesser entspricht der Tank einer Länge von 8,71 m. Die Gesamtmischung hat eine Dichte von 0,82 g\/cm\u00b3 das wäre bei den Boostern dann eine Treibstoffzuladung von 60,35 t. Sofern die Booster aber keine Integraltanks einsetzen, sondern getrennte Tanks und das ist aus ökonomischen Gründen sinnvoll, muss man eine Zwischentanksektion abziehen, sodass ich nur 50 t Treibstoff ansetze. Die Booster haben eine ungünstigere, gestauchte Form und das Triebwerk wiegt proportional mehr als bei der Zentralstufe. Für Sie habe ich daher einen Strukturfaktor von 12,1 angesetzt: 54,5 t Voll, 4,5 t Trockenmasse. Die Länge eines Boosters beträgt 13 m ohne und 15 m mit Abdeckung und Anbindung an die Zentralstufe. Jeder Booster hat ein Prometheus-Triebwerk. Es wären von der Geometrie her sechs Booster möglich. Jedoch sitzen die dann eng aufeinander. Ich habe mich auf 5 beschränkt, das lässt etwas Zwischenraum und verhindert so ein Kollidieren bei der Abtrennung. Mit fünf Boosteranbringungspunkten gibt es als schubsymmetrische Kombination 2, 3 und 5 Booster.<\/p>\n Oberstufe<\/h3>\nDie Oberstufe ist in der Basisversion 30 t schwer. Ich habe sie bewusst groß ausgelegt, weil sie gleich bleibt der untere Teil aber wegen den Boostern immer schwerer wird. Später werde ich noch Varianten mit mehr Treibstoff studieren. Die Oberstufe setzt ein Prometheus ein. Das geht, weil es auf 30 % Schub regulierbar ist. Maximal gibt es heute 5,5 g Spitzenbeschleunigung bei Raketen. Das sind bei 330 kN Vakuumschub 5,78 t Minimalgewicht. Das ist machbar. Bei einem konservativem Strukturfaktor von 12 wiegt die Stufe leer 2,5. Kann also minimal 3,28 t schwere Nutzlasten transportieren. Anpassen muss man die Düse. Die habe ich zuerst mit einem Expansionsverhältnis von 80 berechnet. Damit hätte sie 3,20 m Durchmesser, das ist zu groß. Lässt man 30 cm Freiheit für die Stufentrennung, so darf sie maximal 2,70 m Durchmesser haben. Das entspricht einem Expansionsverhältnis von 57,2. Der spezifische Impuls sinkt so auf 3443 \u2013 um 5 m\/s. Bei Schubreduktion, die durch kleineren Brennkammerdruck erfolgt, sinkt er weiter auf 3408 m\/s. Die Länge der Oberstufe wird erst ab dem unteren Tank gemessen, da das Triebwerk noch im Stufenadapter steckt. Das addiert mit Zwischentanksektion weitere 6 m.<\/p>\n Mit einer Nutzlasthülle von 4,00 m Durchmesser (größer als die Rakete, das ist aber bei LOX\/Kerosin fast nicht anders machbar, außer die Rakete wird extrem pummelig) und 12 m Länge von 1 t Gewicht ist die Rakete komplettiert.<\/p>\n Simulation<\/h3>\nDie kleinste Variante kommt bei mir auf 6,1 t LEO (200 km 5,2 Grad geneigter Orbit). Das entspricht 4,7 t in einen 600 bis 700 km hohen SSO. In einen GTO-Orbit transportiert sie 1,7 t wegen der hohen Strukturmasse der letzten Stufe. Alle meine Aufstiegssimulationen sind besser als die Wirklichkeit. Vergleiche ich sie mit der Falcon 9 mit ähnlichen Brennzeiten, so müsste man etwa 6 % abziehen.<\/p>\n Die erste \u201enützliche\u201c GTO-Simulation habe ich mit zwei Boostern gemacht. Sie steigern die Nutzlast auf 4 t in den GTO. Drei Booster dann auf 4,9 t. Das wäre ausreichend für einen mittelgroßen Satelliten. Mit fünf Boostern werden beim gleichzeitigen Start 6000 kg erreicht, allerdings mit einer zu hohen Spitzenbeschleunigung von 61,9 m\/s. Werden zwei Booster erst nach 25 s gezündet so reduziert sich die Beschleunigung auf 50 m\/s und die Nutzlast, steigt sogar noch auf 6,4 t an. Das wäre ausreichend für die meisten heutigen Satelliten.<\/p>\n Mehr Nutzlast bekäme man durch eine größere Oberstufe. Da das Triebwerk der letzten Stufe im Schub gedrosselt wurde, muss man diesen nur erhöhen. So kommen durch mehr Treibstoff nur neue zylindrische Tankteile hinzu die wenig wiegen. Ich habe pro 15 t Treibstoff 250 kg angesetzt (für große LOX\/RP1. Tanks rechnet man 1:100). Den Schub habe ich auf 600 kN erhöht. Mit 45 t Stufenmasse komme ich auf 7,6 t Nutzlast und mit 60 t auf 8,3 t. Das wäre dann ausreichend selbst für schwere Satelliten.<\/p>\n Optimierungen<\/h3>\nEs gäbe an dem Konzept nun noch mehr zu optimieren. So kann man die Varianten mit mehr Treibstoff auch bei den kleineren Modellen (ab zwei Boostern) einsetzen. Der Schub in der Oberstufe muss nicht gleich bleiben. Sie kann mit 1000 kN starten und erst zum Brennschluss hin den Schub reduzieren. Das verringert Gravitationsverluste und der spezifische Impuls ist höher. Prinzipiell wäre, wenn man die Tanks aus standardisierten Blechen herstellt, bei mehr Boostern auch die Erststufe und die Booster verlängerbar: Jeder Booster hat 1000 kN Bodenschub bei 54,5 t Masse, das lässt Spielräume für die Verlängerung der Tanks. Damit gäbe es noch mehr Varianten und ich denke man könnte so auch auf 10 t GTO-Nutzlast kommen, wenn dieses Ziel politisch gewollt ist. Technisch macht es bei maximal 7 t schweren Satelliten keinen Sinn. Hier die durchgerechneten Versionen:<\/p>\n \n\n\n| Rakete<\/th>\n | Boosterzahl<\/th>\n | Oberstufe Treibstoff<\/th>\n | Nutzlast<\/th>\n<\/tr>\n | \n| Version 1<\/td>\n | 0<\/td>\n | 30 t<\/td>\n | 6.000 kg LEO<\/td>\n<\/tr>\n | \n| <\/td>\n | 0<\/td>\n | 30 t<\/td>\n | 4.700 kg 650 km SSO<\/td>\n<\/tr>\n | \n| <\/td>\n | 0<\/td>\n | 30 t<\/td>\n | 1.700 kg GTO<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Version 2<\/td>\n | 2<\/td>\n | 30 t<\/td>\n | .4000 kg<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Version 3<\/td>\n | 3<\/td>\n | 30 t<\/td>\n | 4.900 kg<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Version 4<\/td>\n | 5<\/td>\n | 30 t<\/td>\n | 6.000 \/ 6.400 kg GTO (Zündung aller Booster zeitgleich \/ zwei nach 25 s)<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Version 4\/1<\/td>\n | 5<\/td>\n | 45 t<\/td>\n | 7.600 kg GTO<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Version 4\/2<\/td>\n | 5<\/td>\n | 60 t<\/td>\n | 8.300 kg GTO<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\nZusammenfassung<\/h2>\nMit nur einem Triebwerk ist eine ganze Familie möglich, die von einer mittleren LEO-Nutzlast bis schwere GEO-Nutzlast alles abdeckt. Mehr noch: Da es überall derselbe Durchmesser ist, sind auch Zwischentanks und Tankdome identisch. Lediglich Stufenadapter und Schubgerüst unterschieden sich zwischen Zentralstufe, Oberstufe und Booster, sowie eine Düsenverlängerung bei dem Oberstufentriebwerk, die jedoch nicht gekühlt werden müsste und so einfach befestigt werden kann. Man kann, wenn man etwas größere Strukturfaktoren duldet, auch die Tanks aus zylindrischen Einzelstücken zusammenschweißen die eine vorgegebene Länge haben. Die kleinste Länge hat der LOX-Tank der Oberstufe von ziemlich genau 1 m. Die anderen Tanks würden dann aus jeweils 1 m Segmenten bestehen. Das ermöglicht eine Serienfertigung.<\/p>\n Man braucht eine hohe Triebwerkszahl. Nimmt man 12 Starts pro Jahr an, wobei im Mittel drei Booster eingesetzt werden so sind es 72 Triebwerke pro Jahr. Doch das Prometheus ist ja auf niedrige Produktionskosten von (Ziel) 1 Million Euro getrimmt, da ist das kein Nachteil. Kurzum: ich halte diese Lösung für flexibler, dauerhaft günstiger und konkurrenzfähiger als sowohl die geplante Ariane 6 wie auch meine Anpassungen, die ich in den letzten beiden Aufsätzen veröffentlicht habe.<\/p>\n Methan rules?<\/h3>\nWer sich nun wundert: Nein ich bin immer noch Wasserstoff-Fan. Ich bin es nach wie vor. Aber man kann nicht die Augen vor der Wirtschaftlichkeit verschließen. Eine reine Wasserstoff-Rakete käme mit ebenso guten Triebwerken wie das Prometheus sicher auf die doppelte Nutzlast (mit Strukturfaktoren von 13\/10 und 4250\/4560 m\/s spezifischer Impuls würde eine 230 t schwere LOX\/LH2 Rakete auch 8,3 t transportieren \u2013 genauso viel wie die 486,6 t schwere größte Variante). Doch was nützt das, wenn ich zwei Triebwerke für Start und Oberstufe habe, unterschiedliche Anforderungen an die Tanks hinsichtlich Isolationsvermögen und Wanddicke und auch sonst überall Abweichungen habe. Wenn ich etwas standardisieren kann und dann in hohen Stückzahlen produzieren, dann ist das billiger als die optimalste technische Lösung. Wir sehen das in der Raumfahrt ja auch an anderer Stelle. Satelliten kosten sonst dreistellige Millionenbeträge. Die (herkömmlichen) Galileosatelliten kosteten 56 Millionen Euro pro Stück. 24 hat man gebaut, acht weitere<\/a> wurden mit 324 Millionen Euro (40,5 Millionen pro Stück) noch billiger. Serienfertigung macht sie billiger. Oneweb plant für seine Satelliten sogar noch Kosten im einstelligen Millionenbereich, dafür werden Hunderte gebaut. Kurzum: Mit höheren Stückzahlen rentiert sich erst eine rationelle Fertigung. Dem gegengerechnet muss eine erhöhe Komplexität vor allem durch mehr Triebwerke werden. Doch Ariane 4 arbeitete problemlos mit 10 Triebwerken in der Ariane 44L-Version. Diese Rakete hätte maximal 8 Triebwerke. Das ist noch beherrschbar.<\/p>\nMacht an den Aufsatz ein Lesezeichen. Ich befürchte, wenn es mal eine Ariane 7 geben wird, dann wird in ihr vieles verwendet von dem, was hier steht.<\/p>\n Rakete: Prometheus-Ariane 1 GTO<\/h4>\n \n\n\nStartmasse
\n[kg]<\/th>\n | Nutzlast
\n[kg]<\/th>\n | Geschwindigkeit
\n[m\/s]<\/th>\n | Verluste
\n[m\/s]<\/th>\n | Nutzlastanteil
\n{Prozent]<\/th>\n | Sattelpunkt
\n[km]<\/th>\n | Perigäum
\n[km]<\/th>\n | Apogäum
\n[km]<\/th>\n | Inklination
\n[Grad]<\/th>\n<\/tr>\n | \n| 177.600<\/td>\n | 1.600<\/td>\n | 10.286<\/td>\n | 1.479<\/td>\n | 0,90<\/td>\n | 170,00<\/td>\n | 185,00<\/td>\n | 35790,00<\/td>\n | 90,00<\/td>\n<\/tr>\n | \nStartschub
\n[kN]<\/th>\n | Geographische Breite
\n[Grad]<\/th>\n | Azimut
\n[Grad]<\/th>\n | Verkleidung
\n[kg]<\/th>\n | Abwurfzeitpunkt
\n[s]<\/th>\n | Startwinkel
\n[Grad]<\/th>\n | Konstant für
\n[s]<\/th>\n | Starthöhe
\n[m]<\/th>\n | Startgeschwindigkeit
\n[m\/s]<\/th>\n<\/tr>\n | \n| 2.203<\/td>\n | 5<\/td>\n | 90<\/td>\n | 1.000<\/td>\n | 230<\/td>\n | 90<\/td>\n | 7<\/td>\n | 20<\/td>\n | 0<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Stufe<\/th>\n | Anzahl<\/th>\n | Vollmasse
\n[kg]<\/th>\n | Leermasse
\n[kg]<\/th>\n | Spez.Impuls (Vakuum)
\n[m\/s]<\/th>\n | Schub (Meereshöhe)
\n[kN]<\/th>\n | Schub Vakuum
\n[kN]<\/th>\n | Brenndauer
\n[s]<\/th>\n | Zündung
\n[s]<\/th>\n<\/tr>\n | \n| 1<\/td>\n | 1<\/td>\n | 145.000<\/td>\n | 9.000<\/td>\n | 3.312<\/td>\n | 2200,0<\/td>\n | 2326,0<\/td>\n | 193,65<\/td>\n | 0,00<\/td>\n<\/tr>\n | \n| 2<\/td>\n | 1<\/td>\n | 30.000<\/td>\n | 2.500<\/td>\n | 3.407<\/td>\n | 330,0<\/td>\n | 330,0<\/td>\n | 283,92<\/td>\n | 198,00<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n <\/p>\n Rakete: Prometheus-Ariane 1 SSO<\/h4>\n\n\n\nStartmasse
\n[kg]<\/th>\n | Nutzlast
\n[kg]<\/th>\n | Geschwindigkeit
\n[m\/s]<\/th>\n | Verluste
\n[m\/s]<\/th>\n | Nutzlastanteil
\n{Prozent]<\/th>\n | Sattelpunkt
\n[km]<\/th>\n | Perigäum
\n[km]<\/th>\n | Apogäum
\n[km]<\/th>\n | Inklination
\n[Grad]<\/th>\n<\/tr>\n | \n| 180.700<\/td>\n | 4.700<\/td>\n | 8.583<\/td>\n | 1.401<\/td>\n | 2,60<\/td>\n | 170,00<\/td>\n | 700,00<\/td>\n | 700,00<\/td>\n | –<\/td>\n<\/tr>\n | \nStartschub
\n[kN]<\/th>\n | Geographische Breite
\n[Grad]<\/th>\n | Azimut
\n[Grad]<\/th>\n | Verkleidung
\n[kg]<\/th>\n | Abwurfzeitpunkt
\n[s]<\/th>\n | Startwinkel
\n[Grad]<\/th>\n | Konstant für
\n[s]<\/th>\n | Starthöhe
\n[m]<\/th>\n | Startgeschwindigkeit
\n[m\/s]<\/th>\n<\/tr>\n | \n| 2.206<\/td>\n | 5<\/td>\n | 0<\/td>\n | 1.000<\/td>\n | 250<\/td>\n | 90<\/td>\n | 7<\/td>\n | 20<\/td>\n | 0<\/td>\n<\/tr>\n | \n| Stufe<\/th>\n | Anzahl<\/th>\n | Vollmasse
\n[kg]<\/th>\n | Leermasse
\n[kg]<\/th>\n | Spez.Impuls (Vakuum)
\n[m\/s]<\/th>\n | Schub (Meereshöhe)
\n[kN]<\/th>\n | Schub Vakuum
\n[kN]<\/th>\n | Brenndauer
\n[s]<\/th>\n | Zündung
\n[s]<\/th>\n<\/tr>\n | \n| 1<\/td>\n | 1<\/td>\n | 145.000<\/td>\n | 9.000<\/td>\n | 3.312<\/td>\n | 2200,0<\/td>\n | 2114,0<\/td>\n | 213,07<\/td>\n | 0,00<\/td>\n<\/tr>\n | \n| 2<\/td>\n | 1<\/td>\n | 30.000<\/td>\n | 2.500<\/td>\n | 3.407<\/td>\n | 330,0<\/td>\n | 330,0<\/td>\n | 283,92<\/td>\n | 218,00<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n <\/p>\n Rakete: Prometheus-Ariane 2<\/h4>\n\n\n\nStartmasse
\n[kg]<\/th>\n | Nutzlast
\n[kg]<\/th>\n | Geschwindigkeit
\n[m\/s]<\/th>\n | Verluste
\n[m\/s]<\/th>\n | Nutzlastanteil
\n{Prozent]<\/th>\n | Sattelpunkt
\n[km]<\/th>\n | Perigäum
\n[km]<\/th>\n | Apogäum
\n[km]<\/th>\n | Inklination
\n[Grad]<\/th>\n<\/tr>\n | \n| 289.000<\/td>\n | 4.000<\/td>\n | 10.286<\/td>\n | 1.482<\/td>\n | 1,38<\/td>\n | 170,00<\/td>\n | 185,00<\/td>\n | 35790,00<\/td>\n | 90,00<\/td>\n<\/tr>\n | \nStartschub
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\n[Grad]<\/th>\n | Azimut
\n[Grad]<\/th>\n | Verkleidung
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\n[s]<\/th>\n | Startwinkel
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\n[kg]<\/th>\n | Leermasse
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\n[m\/s]<\/th>\n | Schub (Meereshöhe)
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\n[kg]<\/th>\n | Nutzlast
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\n[m\/s]<\/th>\n | Nutzlastanteil
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\n[km]<\/th>\n | Perigäum
\n[km]<\/th>\n | Apogäum
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\n[kN]<\/th>\n | Geographische Breite
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\n[Grad]<\/th>\n | Verkleidung
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\n[m]<\/th>\n | Startgeschwindigkeit
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\n[kg]<\/th>\n | Leermasse
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\n[m\/s]<\/th>\n | Schub (Meereshöhe)
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In diesem Teil der Ariane-6-Alternativen will ich mal einen Ausblick machen \u2013 was möglich wäre, wenn man die Ariane 6 nicht als \u201eAriane 5 reloaded\u201c konzipiert hätte. Kurz nach dem endgültigen Beschluss die Ariane 6 zu bauen hat man ja das Entwicklungsprogramm für ein 100 kN LOX\/RP-1 Triebwerk losgetreten, mit dem schönen Namen \u201ePrometheus\u201c. 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