{"id":17593,"date":"2024-07-19T18:54:59","date_gmt":"2024-07-19T16:54:59","guid":{"rendered":"https:\/\/www.bernd-leitenberger.de\/blog\/?p=17593"},"modified":"2024-07-19T18:54:59","modified_gmt":"2024-07-19T16:54:59","slug":"ariane-6-weiterentwicklungen-durchgerechnet-1","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.bernd-leitenberger.de\/blog\/2024\/07\/19\/ariane-6-weiterentwicklungen-durchgerechnet-1\/","title":{"rendered":"Ariane 6 Weiterentwicklungen \u2013 durchgerechnet -1"},"content":{"rendered":"
<\/div>\n

<\/path><\/svg><\/i> \"Loading\"<\/p>\n

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Nachdem ich die Pläne im letzten Blog vorgestellt habe<\/a>, will ich heute die Rechnungen dazu präsentieren. Sie wurden dann doch etwas umfangreicher, sodass ich einen bruch gemacht habe. Hier kommen zuerst die Verbesserungen an denen schon gearbeitet wird. Im nächsten Blog dann die die nur theoretisch angedacht sind.
\n\"\"
\nDoch zuerst muss ich etwas zur Ariane 6 sagen. Bei ihr sind nicht alle für die Modellierung relevanten Daten bekannt, es fehlen insbesondere die Leermassen von Zentralstufe (LLPN) und Oberstufe ULPM. Ich habe diese geschätzt auf Basis der Planungen der ESA für die ESC-B Stufe, die fast dieselbe Treibstoffladung hat, bei der Zentralstufe habe ich dann die Masse so lange erhöht bis die Nutzlast für einen GTO-Orbit dem der Ariane 64 (11,5 t) entspricht. Bei der Ariane 62 kommt meine Modellierung auf etwa 0,5 t mehr Nutzlast als angegeben (5 anstatt 4,5 t in den GTO). Das klingt erst mal nach viel, wenn man aber die Gesamtmasse in dem Orbit ansieht sind es nur 4 % mehr.<\/p>\n

Dazu muss man auch wissen, dass meine Modellierung auch nicht alles abdecken kann. So haben die Booster ein variables Schubprofil \u2013 beim Start sind es 3.500 kN Schub, rasch ansteigend auf 4.500 kN und dann abfallend, ich rechne mit dem mittleren Schub von knapp 3.000 kN. Das Vinci hat zwei Schubmodi, einen mit 180 und einen mit 130 kN Schub, die ESA gibt bis zu 900 s Brennzeit an, ich rechne immer mit 180 kN Schub und so 760 Sekunden Brennzeit. So macht es keinen Sinn bis aufs letzte Kilogramm zu optimieren, weil alleine durch diese Annahmen schon Fehler in der Simulation vorliegen.<\/p>\n

Die Nutzlast für alle Bahnen wird ein GTO-Orbit sein. Das war früher der Referenzorbit. Das ändert sich nun mit den Konstellationen \u2013 18 der 30 bisher gebuchten Starts entfallen auf Kuiper. Es gibt bei der Ariane 6 aber hier ein Problem: Die lange Brennzeit von 1.200 Sekunden bis der endgültige Orbit erreicht ist. Beim GTO kein Problem, ein stabiler GTO-Orbit wird schon nach etwas über 800 Sekunden erreicht. Aber bei einem LEO wird ein stabiler Orbit erst zum Brennschlussende erreicht. Da man den Schub nicht steigern kann, wie bei der Atlas wo man ein zweites Triebwerk in die Centaur einbaut, wie es bisher nur bei den Starlinerflügen nötig war, muss man Treibstoff weglassen, das war so für ATV-Starts<\/a> mit der ESC-B geplant. Wie viel das ist ist aber unbekannt.<\/p>\n

Ich werde für Demonstrationszwecke aber noch andere Orbits durchrechnen, um zu zeigen was die Maßnahmen bringen.<\/p>\n

Hier meine aktuelle Modellierung der Ariane 64, die Ariane 62 ist fast dasselbe nur eben mit zwei Boostern:<\/p>\n

Rakete: Ariane 64<\/h4>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Startmasse
\n[kg]<\/th>\n		Nutzlast
\n[kg]<\/th>\n		Geschwindigkeit
\n[m\/s]<\/th>\n		Verluste
\n[m\/s]<\/th>\n		Nutzlastanteil
\n[Prozent]<\/th>\n		Sattelpunkt
\n[km]<\/th>\n		Perigäum
\n[km]<\/th>\n		Apogäum
\n[km]<\/th>\n		<\/td>\n<\/tr>\n
\n

847.800<\/p>\n<\/td>\n

\n

11.500<\/p>\n<\/td>\n

\n

10.283<\/p>\n<\/td>\n

\n

2.029<\/p>\n<\/td>\n

\n

1,36<\/p>\n<\/td>\n

\n

190,00<\/p>\n<\/td>\n

\n

250,00<\/p>\n<\/td>\n

\n

35790,00<\/p>\n<\/td>\n

<\/td>\n<\/tr>\n
Startschub
\n[kN]<\/th>\n		Geographische Breite
\n[Grad]<\/th>\n		Azimut
\n[Grad]<\/th>\n		Verkleidung
\n[kg]<\/th>\n		Abwurfzeitpunkt
\n[s]<\/th>\n		Startwinkel
\n[Grad]<\/th>\n		Konstant für
\n[s]<\/th>\n		Starthöhe
\n[m]<\/th>\n		Startgeschwindigkeit
\n[m\/s]<\/th>\n<\/tr>\n
\n

11.890<\/p>\n<\/td>\n

\n

6<\/p>\n<\/td>\n

\n

90<\/p>\n<\/td>\n

\n

2.500<\/p>\n<\/td>\n

\n

190<\/p>\n<\/td>\n

\n

90<\/p>\n<\/td>\n

\n

5<\/p>\n<\/td>\n

\n

10<\/p>\n<\/td>\n

\n

0<\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

Stufe<\/th>\nAnzahl<\/th>\nVollmasse
\n[kg]<\/th>\n		Leermasse
\n[kg]<\/th>\n		Spez. Impuls (Vakuum)
\n[m\/s]<\/th>\n		Schub (Meereshöhe)
\n[kN]<\/th>\n		Schub Vakuum
\n[kN]<\/th>\n		Brenndauer
\n[s]<\/th>\n		Zündung
\n[s]<\/th>\n<\/tr>\n
\n

1<\/p>\n<\/td>\n

\n

4<\/p>\n<\/td>\n

\n

157.000<\/p>\n<\/td>\n

\n

15.000<\/p>\n<\/td>\n

\n

2.732<\/p>\n<\/td>\n

\n

2727,6<\/p>\n<\/td>\n

\n

2984,2<\/p>\n<\/td>\n

\n

130,00<\/p>\n<\/td>\n

\n

0,00<\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

\n

2<\/p>\n<\/td>\n

\n

1<\/p>\n<\/td>\n

\n

168.500<\/p>\n<\/td>\n

\n

18.500<\/p>\n<\/td>\n

\n

4.209<\/p>\n<\/td>\n

\n

980,0<\/p>\n<\/td>\n

\n

1370,0<\/p>\n<\/td>\n

\n

460,84<\/p>\n<\/td>\n

\n

0,00<\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

\n

3<\/p>\n<\/td>\n

\n

1<\/p>\n<\/td>\n

\n

37.300<\/p>\n<\/td>\n

\n

7.300<\/p>\n<\/td>\n

\n

4.560<\/p>\n<\/td>\n

\n

180,0<\/p>\n<\/td>\n

\n

180,0<\/p>\n<\/td>\n

\n

760,00<\/p>\n<\/td>\n

\n

465,00<\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

 <\/p>\n

Simulationsvorgaben<\/h4>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Azimut<\/th>\nGeografische Breite<\/th>\nHöhe<\/th>\nStartgeschwindigkeit<\/th>\nStartwinkel<\/th>\nWinkel konstant<\/th>\n<\/tr>\n
90,0 Grad<\/td>\n6,0 Grad<\/td>\n10 m<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n90 Grad<\/td>\n5,0 s<\/td>\n<\/tr>\n
Abbruch wenn Ziel-Apogäum überschritten, Orbitsim wenn Kreisbahngeschwindigkeit erreicht<\/th>\n<\/tr>\n
<\/td>\nPerigäum<\/th>\nApogäum<\/th>\nSattelhöhe<\/th>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Vorgabe<\/th>\n250 km<\/td>\n35.790 km<\/td>\n190 km<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Real<\/th>\n234 km<\/td>\n35.792 km<\/td>\n190 km<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Inklination:<\/th>\nMaximalhöhe<\/th>\nLetzte Höhe<\/th>\nNutzlast<\/th>\nMaximalnutzlast<\/th>\nDauer<\/th>\n<\/tr>\n
5,7 Grad<\/td>\n350 km<\/td>\n350 km<\/td>\n11.500 kg<\/td>\n11.543 kg<\/td>\n1.223,8 s<\/td>\n<\/tr>\n
Umlenkpunkte<\/th>\nNr. 1<\/th>\nNr. 2<\/th>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Zeitpunkt<\/th>\n111,0 s<\/td>\n818,0 s<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Winkel<\/th>\n26,3 Grad<\/td>\n-1,4 Grad<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

 <\/p>\n

P120C+<\/h4>\n

Die einfachste und am sichersten zu berechnende Erweiterung, ist die Verlängerung der P120-Booster um 1 m. Ich habe das schon mal diskutiert<\/a>. Daher hier nur das Ergebnis: Eine Verlängerung um 1 m lässt das Zuladen von 14,2 m Treibstoff zu und erhöht \u2013 wenn es keine anderen Maßnahmen gibt \u2013 die Masse des Motorgehäuses um 600 kg.<\/p>\n

Bei Feststoffboostern bringt eine Verlängerung eine Schubsteigerung, während die Brenndauer gleich bleibt. Bei Ariane 6 senkt die Schubsteigerung vor allem die Aufstiegsverluste, die Nutzlast steigt so stärker an, als die Erhöhung der Masse um 6 % bzw. 7 %. Davon profitiert vor allem die kleinere Version Ariane 62, da diese die höheren Aufstiegsverluste hat.<\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Rakete<\/th>\nNutzlast GTO<\/th>\nAufstiegsverluste<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Ariane 62<\/td>\n4.900 kg<\/td>\n2.727 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Ariane 62+<\/td>\n5.900 kg<\/td>\n2.526 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Ariane 64<\/td>\n11.300 kg<\/td>\n2.509 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Ariane 64+<\/td>\n12.800 kg<\/td>\n1.941 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Diese kleine Änderung, die praktisch keine Auswirkung auf die Kosten hat, steigert also die Nutzlast für den GTO um 1 bzw. 1,5 t. Für LEO-Bahnen sollen es bis zu 2 t sein, was rund 10 Prozent mehr Nutzlast sind.<\/p>\n

Hier das Datenblatt der Ariane 62+<\/p>\n

Rakete: Ariane 62+<\/h4>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Startmasse
\n[kg]<\/th>\n		Nutzlast
\n[kg]<\/th>\n		Geschwindigkeit
\n[m\/s]<\/th>\n		Verluste
\n[m\/s]<\/th>\n		Nutzlastanteil
\n[Prozent]<\/th>\n		Sattelpunkt
\n[km]<\/th>\n		Perigäum
\n[km]<\/th>\n		Apogäum
\n[km]<\/th>\n		<\/td>\n<\/tr>\n
\n

557.800<\/p>\n<\/td>\n

\n

5.900<\/p>\n<\/td>\n

\n

10.283<\/p>\n<\/td>\n

\n

2.556<\/p>\n<\/td>\n

\n

1,06<\/p>\n<\/td>\n

\n

190,00<\/p>\n<\/td>\n

\n

250,00<\/p>\n<\/td>\n

\n

35790,00<\/p>\n<\/td>\n

<\/td>\n<\/tr>\n
Startschub
\n[kN]<\/th>\n		Geographische Breite
\n[Grad]<\/th>\n		Azimut
\n[Grad]<\/th>\n		Verkleidung
\n[kg]<\/th>\n		Abwurfzeitpunkt
\n[s]<\/th>\n		Startwinkel
\n[Grad]<\/th>\n		Konstant für
\n[s]<\/th>\n		Starthöhe
\n[m]<\/th>\n		Startgeschwindigkeit
\n[m\/s]<\/th>\n<\/tr>\n
\n

6.981<\/p>\n<\/td>\n

\n

6<\/p>\n<\/td>\n

\n

90<\/p>\n<\/td>\n

\n

2.500<\/p>\n<\/td>\n

\n

190<\/p>\n<\/td>\n

\n

90<\/p>\n<\/td>\n

\n

5<\/p>\n<\/td>\n

\n

10<\/p>\n<\/td>\n

\n

0<\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

Stufe<\/th>\nAnzahl<\/th>\nVollmasse
\n[kg]<\/th>\n		Leermasse
\n[kg]<\/th>\n		Spez. Impuls (Vakuum)
\n[m\/s]<\/th>\n		Schub (Meereshöhe)
\n[kN]<\/th>\n		Schub Vakuum
\n[kN]<\/th>\n		Brenndauer
\n[s]<\/th>\n		Zündung
\n[s]<\/th>\n<\/tr>\n
\n

1<\/p>\n<\/td>\n

\n

2<\/p>\n<\/td>\n

\n

171.800<\/p>\n<\/td>\n

\n

15.600<\/p>\n<\/td>\n

\n

2.732<\/p>\n<\/td>\n

\n

3000,3<\/p>\n<\/td>\n

\n

3282,6<\/p>\n<\/td>\n

\n

130,00<\/p>\n<\/td>\n

\n

0,00<\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

\n

2<\/p>\n<\/td>\n

\n

1<\/p>\n<\/td>\n

\n

168.500<\/p>\n<\/td>\n

\n

18.500<\/p>\n<\/td>\n

\n

4.209<\/p>\n<\/td>\n

\n

980,0<\/p>\n<\/td>\n

\n

1370,0<\/p>\n<\/td>\n

\n

460,84<\/p>\n<\/td>\n

\n

0,00<\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n

\n

3<\/p>\n<\/td>\n

\n

1<\/p>\n<\/td>\n

\n

37.300<\/p>\n<\/td>\n

\n

7.300<\/p>\n<\/td>\n

\n

4.560<\/p>\n<\/td>\n

\n

180,0<\/p>\n<\/td>\n

\n

180,0<\/p>\n<\/td>\n

\n

760,00<\/p>\n<\/td>\n

\n

465,00<\/p>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

 <\/p>\n

Simulationsvorgaben<\/h4>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Azimut<\/th>\nGeografische Breite<\/th>\nHöhe<\/th>\nStartgeschwindigkeit<\/th>\nStartwinkel<\/th>\nWinkel konstant<\/th>\n<\/tr>\n
90,0 Grad<\/td>\n6,0 Grad<\/td>\n10 m<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n90 Grad<\/td>\n5,0 s<\/td>\n<\/tr>\n
Abbruch wenn Ziel-Apogäum überschritten, Orbitsim wenn Kreisbahngeschwindigkeit erreicht<\/th>\n<\/tr>\n
<\/td>\nPerigäum<\/th>\nApogäum<\/th>\nSattelhöhe<\/th>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Vorgabe<\/th>\n250 km<\/td>\n35.790 km<\/td>\n190 km<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Real<\/th>\n254 km<\/td>\n35.790 km<\/td>\n190 km<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Inklination:<\/th>\nMaximalhöhe<\/th>\nLetzte Höhe<\/th>\nNutzlast<\/th>\nMaximalnutzlast<\/th>\nDauer<\/th>\n<\/tr>\n
5,8 Grad<\/td>\n366 km<\/td>\n271 km<\/td>\n5.900 kg<\/td>\n6.083 kg<\/td>\n1.220,4 s<\/td>\n<\/tr>\n
Umlenkpunkte<\/th>\nNr. 1<\/th>\nNr. 2<\/th>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Zeitpunkt<\/th>\n109,0 s<\/td>\n812,0 s<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n
Winkel<\/th>\n47,8 Grad<\/td>\n-9,2 Grad<\/td>\n<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Wichtige Aufstiegspunkte<\/h4>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Bezeichnung<\/th>\nZeitpunkt<\/th>\nHöhe:<\/th>\nDistanz:<\/th>\nv(x):<\/th>\nv(y):<\/th>\nv(z):<\/th>\nv:<\/th>\nPerigäum:<\/th>\nApogäum:<\/th>\nBeschleunigung:<\/th>\n<\/tr>\n
Start<\/th>\n0,0 s<\/td>\n0,01 km<\/td>\n0,0 km<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n-6378 km<\/td>\n-6378 km<\/td>\n2,7 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Rollprogramm<\/th>\n5,0 s<\/td>\n0,04 km<\/td>\n0,0 km<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n14 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n14 m\/s<\/td>\n-6367 km<\/td>\n0 km<\/td>\n3,0 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Winkelvorgabe<\/th>\n109,0 s<\/td>\n31,08 km<\/td>\n0,1 km<\/td>\n760 m\/s<\/td>\n733 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n1056 m\/s<\/td>\n-6300 km<\/td>\n59 km<\/td>\n20,7 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Brennschluss 1<\/th>\n130,0 s<\/td>\n49,64 km<\/td>\n0,5 km<\/td>\n1242 m\/s<\/td>\n1047 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n1625 m\/s<\/td>\n-6225 km<\/td>\n110 km<\/td>\n29,4 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Verkleidung<\/th>\n199,8 s<\/td>\n115,03 km<\/td>\n5,0 km<\/td>\n1669 m\/s<\/td>\n789 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n1846 m\/s<\/td>\n-6378 km<\/td>\n-6378 km<\/td>\n-0,2 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Zündung 3<\/th>\n465,0 s<\/td>\n287,31 km<\/td>\n195,3 km<\/td>\n4701 m\/s<\/td>\n81 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n4701 m\/s<\/td>\n-4530 km<\/td>\n349 km<\/td>\n-9,0 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Winkelvorgabe<\/th>\n812,0 s<\/td>\n351,05 km<\/td>\n1707,1 km<\/td>\n5602 m\/s<\/td>\n-2729 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n6231 m\/s<\/td>\n-2368 km<\/td>\n352 km<\/td>\n-2,7 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Orbitsim<\/th>\n965,0 s<\/td>\n309,92 km<\/td>\n3159,2 km<\/td>\n5995 m\/s<\/td>\n-4091 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n7258 m\/s<\/td>\n55 km<\/td>\n323 km<\/td>\n-1,2 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n
Sim End<\/th>\n1220,4 s<\/td>\n270,80 km<\/td>\n7475,6 km<\/td>\n6342 m\/s<\/td>\n-7553 m\/s<\/td>\n0 m\/s<\/td>\n9863 m\/s<\/td>\n254 km<\/td>\n35790 km<\/td>\n4,4 m\/s<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Icarus Oberstufe<\/h4>\n

Relativ einfach ist die Situation bei der Icarus Oberstufe<\/a>. Beginnend mit der ESC-A der Ariane 5 haben die Oberstufen bei Ariane 5\/6 eine relativ hohes Trockengewicht. Dafür gibt es verschiedene Gründe. Bei dem UPLM ist es die Auftrennung der Tanks mit dem dadurch nötigen Zwischentankbereich, aber auch der Durchmesser von 5,4 m der zu einer ungünstigen Tankform führt (die ersten Entwürfe für die Ariane 5 sahen noch einen geringeren Durchmesser von 4 bis 4,5 m vor). Deutschland erforscht derzeit an einem Demonstrator den Bau der Tanks aus CFK-Werkstoffen. Das kann Gewicht einsparen. Ich habe das ULPM mit einer Masse von 7,4 t modelliert. Das ist viel, aber anders komme ich nicht auf die niedrige Nutzlast (die ESC-A A Stufe mit halb so viel Treibstoff wog mit VEB noch 4,25 t bei der Zündung). Icarus soll etwa 1 t Masse einsparen. Weitere Optimierungen in der Oberstufe haben ein weiteres Potenzial der Gewichtsreduktion von bis zu 1000 kg, sodass beide Maßnahmen zusammen die Oberstufe um 2 t leichter machen können.<\/p>\n

Hier muss man nun nichts mehr berechnen. Da die Oberstufe immer mit der Nutzlast einen Orbit erreicht, bedeutet eine Massenreduktion um x kg das die Nutzlast um x kg ansteigt und das völlig unabhängig vom Orbit.<\/p>\n

Astris Kickstufe<\/h4>\n

Die Astris Kickstufe soll das neue BERTA Triebwerk einsetzen. Es hat je nach Quelle 2,5 bis 4 kN Schub und arbeitet mit lagerfähigen Treibstoffen. Der primäre Vorteil dieser Kickstufe ist die Flexibilität. Es sind so längere Freiflugperioden möglich und es sind Missionen möglich bei denen die Astris nur an einer Nutzlast befestigt ist, die andere in einen anderen Orbit geht.<\/p>\n

Doch mir geht es auch um Performance. Diese Stufe wird \u2013 schon wegen des kleinen schubs relativ klein und massarm sein, sie soll ja auch der Nutzlast nicht viel Platz wegnehmen. Damit sinkt ihre Trockenmasse und so kann sie die Nutzlast steigern, obwohl ihre Treibstoffkombination der des ULPM unterlegen ist.<\/p>\n

Leider gibt es von ihr Daten. Einige fand ich hier.<\/a> Demnach hat sie zwischen 1.700 und 2.700 kg Treibstoff. Bei einer druckgeförderten Stufe ist das Voll-\/Leermasseverhältnis niedrig, ich habe es auf Basis der alten Delta-Oberstufen auf 6 geschätzt, das entspricht einer Trockenmasse von 340 bis 450 kg je nach Treibstoffzuladung. Genauer gesagt: 340 kg bei zwei und 450 kg bei vier Tanks.<\/p>\n

Ich will hier drei Szenarien beleuchten:<\/p>\n